由表6-100可见，几种普通双相不锈钢母材的硬度范围在210～290HV之间，抗拉强在700～800MPa左右，断面收缩率在60%～80%左右。例外的是No.2双相不锈钢，因其材的组织特别细小，其硬度高达305HV，而σ_b高达896MPa。普通双相不锈钢电阻对接焊焊接接头的上述3项指标均有所降低，但降低幅度不大，大约在20%以下，用低能量所焊接头的有些指标甚至没有降低。超级双相不锈钢母材的硬度和断面收缩率与普通双相不锈钢的相当，但抗拉强度却高出180MPa左右。
焊后，3项指标均略有下降，硬度仍保持在250HV左右，σ_b在840MPa以上，ψ为50%～70%。
（4）电阻对接焊焊接接头的显微组织分析(表6-101)。

由表6-101可知，它们的热影响区宽度和晶粒尺寸随焊接能量增大而增大。然而特别值得指出的是超级双相钢No.5电阻对接焊焊接接头的的热影响区特别窄，晶粒长大现象也不明显。上述现象可用铬镍当量比来解释。这里铬镍当量比为：

超级双相钢No.5的(w_Cr／w_Ni)_eq= 1.88。由图6-53可以看到，在焊接加热过程中，其单相铁素体要在高达1400℃的温度才能形成，随后晶粒长大的温度区间就很窄，所以它在电阻对焊热作用下，晶粒长大不明显。双相不锈钢No.1、No.3和No.4的(w_Cr／w_Ni)_eq分别为3.01、2.59和2.66，它们的单相铁素体形成温度比较低，分别为1240℃、1335℃和1320℃。这样，铁素体晶粒长大的温度区间就明显增宽，因此在它们的焊接热影响区晶粒长大就明显，尤其是高能量焊接时。
双相不锈钢和超级双相不锈钢中，铁素体和奥氏体的相对体积分数对其点蚀抗力起着重要作用。任何一种组织的体积分数过高或过低都对其点蚀抗力不利，理想状态应是各占50%。一般情况下，其中一种组织的体积分数应在30%～70%之间，如表6-101所示。
双相不锈钢No.2的母材中，铁素体的体积分数只有26%，这意味着奥氏体的量占了绝对优势，其原因是这种钢中镍的含量异常高(8.62%)。

已经指出，氮元素对不锈钢抗点蚀能力的影响是举足轻重的，而氮元素又主要分布在奥氏体中。奥氏体体积分数过大，氮元素就会被稀释，因而降低奥氏体的PRE值及其点蚀抗力。这正是No.2母材的T_CPT比正常镍含量的同牌号不锈钢No.4母材的T_CPT低得多的原因。No.3母材中，铁素体的含量也较低，只有29%。同理，其母材的T_CPT也只有30℃，而其对焊接头的T_CPT与母材的相当。No.1和No.4都具有正常的Ni含量，在它们的母材中，铁素体和奥氏体的含量比例正常。但由于焊后冷却迅速，往往会抑制奥氏体转变，尤其是在焊接能量低的情况下。这样就会使奥氏体的含量下降，从而影响焊接接头的耐点蚀能力。相反，在No.2和No.5中含有较高的Ni，有利于焊后奥氏体转变，所以在它们的焊接接头中奥氏体的含量仍然较高，但比母材组织有所下降，因此它们的T_CPT与母材的相当，甚至有高于母材的迹象。图6-53所示为试验用钢在Fe-Cr-N三元相图截面中的位置。